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钢结构工程

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钢结构设计规范1980彩平台

日期:2020-10-26 07:27 作者:admin 阅读:

  钢机合安排典型 第一章 总结 第二章 质料 第三章 根本安排法则 第四章 受弯构件的企图 第五章 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的企图 第六章 疲倦企图 第七章 毗连企图 第八章 构制条件 第九章 塑性安排 第十章 钢管机合章 第十一章 圆钢、小角钢的轻型钢机合 第十二章 钢与混凝土组合梁 附录一 梁的满堂安闲系数 附录二 梁腹板限度安闲的企图 附录三 轴心受压构件的安闲系数 附录四 柱的企图长度系数 附录五 疲倦企图的构件和毗连分类 附录六 螺栓的有用面积 附录七 犯法定计量单元与法定计量单元的换算相干 第一章 总 则 第 1.0.1 条 为正在钢机合安排中贯彻实施邦度的技艺经济策略,做到技艺进步、经济合理、 太平合用、确保质地,特制订本典型。 第 1.0.2 条 本典型合用于工业与民用衡宇和通常修建物的钢机合安排。 第 1.0.3 条 本典型的安排准绳是按照《筑立机合安排统 一圭臬》(CBJ68-84))拟订的。 第 1.0.4 条 安排钢机合时,应从工程本质状况动身,合理选用质料、机合计划和构制法子, 知足机合正在运输、安置和运用流程中的强度、安闲性和刚度条件,宜优先采用定型的和圭臬化的机合 和构件,淘汰制制、安置职业量,相符防火条件,属意机合的抗侵蚀机能。 第 1.0.5 条 正在钢机合安排图纸和钢材订货文献中,应外明所采用的钢号(对广泛碳素钢尚 应囊括钢类、炉种、脱氧水平等)、毗连质料的型号(或钢号)和对钢材所条件的死板机能和化学成 分的附加包管项目。其余,正在钢机合安排图纸中还应外明所条件的焊缝质地级别(焊缝质地级其余检 验圭臬应相符邦度现行《钢机合工程施工及验收典型》)。 第 1.0.6 条 对有迥殊安排条件和正在迥殊状况下的钢机合安排,尚应相符邦度现行相合典型 的条件。 第二章 材 料 第 2.0.1 条 承重机合的钢材,应按照机合的首要性、荷载特性、毗连要领、职业温度等不 怜惜况采用其钢号和材质。承重机合的钢材宜采用平炉或氧气转炉 3 号钢(欢娱钢或镇 静钢)、16Mn 钢、16Mnq 钢、15MnV 钢或 15MnVq 钢,其质地应永别相符现行圭臬《广泛碳素机合钢技艺条目》、《低 合金机合钢技艺条目》和《桥梁用碳素钢及广泛低合金钢钢板技艺条目》的法则。 第 2.0.2 条 下列状况的承重机合不宜采用 3 号欢娱钢: 一、焊接机合:重级职业制吊车梁、吊车桁架或相同机合,冬季企图温度等于或低于-20℃时的 轻、中级职业制吊车梁、吊车桁架或相同机合,以及冬季企图温度等于或低于-30℃时的其它承重结 构。 二、非焊接机合:冬季企图温度等于或低于-20℃时的重级 职业制吊车梁、吊车桁架或相同结 构。 1 外明:冬季企图温度应按邦度现行《采暖透风和氛围调治安排典型》中法则的冬季氛围调治室外企图温度确定, 对采暖衡宇内的机合可按该法则值升高 10℃采用。 第 2.0.3 条 承重机合的钢材应具有抗拉强度、伸长率、降服强度(或降服点)和硫、磷含 量的及格包管,对焊接机合尚应具有碳含量的及格包管。承重机合的钢材,须要时尚应具有冷弯试验 的及格包管。看待重级职业制和吊车起重量等于或大于 50t的中级职业制 焊接吊车梁、吊车桁架或 相同机合的钢材,应具有常温抨击韧性的及格包管。但当冬季企图温度等于或低于-20℃时,看待 3 号钢尚应具有-20℃抨击韧性的及格包管;看待 16Mn 钢、16Mnq 钢、15MnV 钢或 15MnVq 钢尚应具有 -40℃抨击韧性的及格包管。看待重级职业制的非焊接吊车梁、吊车桁架或相同机合的钢材,须要时 亦应具有抨击韧性的及格包管。 第 2.0.4 条 钢铸件应采用现行圭臬《通常工程用锻制碳钢》中法则的 ZG200-400、ZG230-450、 ZG270-500 或 ZG310-570 号钢。 第 2.0.5 条 钢机合的毗连质料应相符下列条件: 一、手工焊接采用的焊条,应相符现行圭臬《碳钢焊条》或《低合金钢焊条》的法则。采用的焊 条型号应与主体金属强度相适合。对重级职业制吊车梁、吊车桁架或相同机合,宜采用低氢型焊条。 二、主动焊接或半主动焊接采用的焊丝和焊剂,应与主体金属强度相适合。焊丝应相符现行圭臬 《焊接用钢丝》的法则。 三、广泛螺栓可采用现行圭臬《广泛碳素机合钢技艺条目》中法则的 3 号钢制成。 四、高强度螺栓应相符现行圭臬《钢机合用高强度大六角头 螺栓、大六角螺母、垫圈型式尺寸 与技艺条目》或《钢机合用扭剪型高强度螺栓毗连副型式尺寸与技艺条目》的法则。 五、铆钉应采用现行圭臬《广泛碳素钢铆螺用热轧圆钢技艺条目》中法则的 ML2 或 ML3 号钢制成。 六、锚栓可采用现行圭臬《广泛碳素机合钢技艺条目》中法则的 3 号钢或《低合金机合钢技艺条 件》中法则的 16Mn 钢制成。 第三章根本安排法则 第一节安排准绳 第 3.1.1 条 本典型除疲倦企图外,采用以概率外面为基本的极限状况安排要领,用分项系数的 安排外达式实行企图。 第 3.1.2 条 机合的极限状况系指机合或构件能知足安排法则的某一效力条件的临界状况,领先 这一状况机合或构件便不再能知足安排条件。承重机合应按下列承载技能极限状况宁静常运用极限状 态实行安排: 一、承载技能极限状况为机合或构件到达最大承载技能或到达不适于延续承载的变形时的极限状 态; 二、平常运用极限状况为机合或构件到达平常运用的某项法则限值时的极限状况。 第 3.1.3 条 安排钢机合时,应按照机合作怪大概出现的后果,采用区别的太平品级。通常工业 与民用筑立钢机合的太平品级可取为二级,迥殊筑立钢机合的太平品级可按照整个状况另行确定。 第 3.1.4 条 按承载技能极限状况安排钢机合时,应试虑荷载效应的根本组合,须要时尚应试虑 荷载效应的偶尔组合。按平常运用极限状况安排钢机合时,除钢与混凝土组合梁外,应只思虑荷载短 期效应组合。 第 3.1.5 条 企图机合或构件的强度、安闲性以及毗连的强度时,应采用荷载安排值(荷载圭臬 值乘以荷载分项系数);企图疲倦宁静常运用极限状况的变形时,应采用荷载圭臬值。 第 3.1.6 条 看待直接承袭动力荷载的机合:正在企图强度和安闲性时,动力荷载安排值应乘动力 系数;正在企图疲倦和变形时,动力荷载圭臬值不应乘动力系数。企图吊车梁或吊车桁架及其制动机合 的疲倦时,吊车荷载应按用意正在跨间内起重量最大的一台吊车确定。 第 3.1.7 条 安排钢机合时,荷载的圭臬值、荷载分项系数、荷载组合系数、动力荷载的动力系 数以及按机合太平品级确定的首要性系数,应按《筑立机合荷载典型》(GBJ9-87)的法则采用。 第 3.1.8 条 企图重级职业制吊车梁(或吊车桁架)及其制动机合的强度和安闲性以及毗连的强 度时,吊车的横向秤谌荷载应乘以外 3.1.8 的增大系数。 2 第 3.1.9 条 企图平炉、电炉、转炉车间或其它相同车间的职业平台机合时,由检修质料所出现的荷 载,可乘以下列折减系数: 主 梁 0.85 柱(囊括基本) 0.75 第二节安排目标 第 3.2.1 条 钢材的强度安排值(质料强度的圭臬值除以抗力分项系数),应按照钢材厚度或直 径(对 3 号钢按外 3.2.1-1 的分组)按外 3.2.1-2 采用。钢铸件的强度安排值应按外 3.2.1-3 3 4 第 3.2.2 条 企图下列状况的机合构件或毗连时,第 3.2.1 条法则的强度安排值应乘以相应的折减系 数: 一、单面毗连的单角钢 1.按轴心受力企图强度和毗连 0.85; 2.按轴心受压企图安闲性 二、施工条目较差的高空安置焊缝和铆钉毗连 0.90; 三、重头和半重头铆钉毗连 0.80。 注:当几种状况同时存正在时,其折减系数应连乘。 第 3.2.3 条 钢材和钢铸件的物理机能目标应按外 3.2.3 采用。 第三节机合变形的法则 第 3.3.1 条 企图钢机合变形时,可不思虑螺栓(或铆钉)孔惹起的截面弱小。 第 3.3.2 条 受弯构件的挠度不应领先外 3.3.2 中所列的容许值。 第 3.3.3 条 众层框架机合正在风荷载用意下的极点秤谌位移与总高度之比值不宜大于 1/500,层 间相对位移与层高之比值不宜大于 1/400。 5 注:对室内装修条件较高的民用筑立众层框架机合,层间相对位移与层高之比值宜适宜减小。无隔墙的众层框架机合, 层间相对位移可不受限定。 第 3.3.4 条 正在设有重级职业制吊车的厂房中,跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动机合,由一台最大 吊车横向秤谌荷载所出现的挠度不宜领先制动机合跨度的 1/2200。 第 3.3.5 条 设有重级职业制吊车的厂房柱和设有中、重级职业制吊车的露天栈桥柱,正在吊车梁或吊 车桁架的顶面标高处,由一台最大吊车秤谌荷载所出现的企图变形值,不应领先外 3.3.5 中所列的容 许值。 6 第四章 受弯构件的企图 第一节 强 度 第 4.1.1 条 正在主平面内受弯的实腹构件,其抗弯强度应按下列法则企图: 一、承袭静力荷载或间接承袭动力荷载时, 第 4.1.3 条 当梁上翼缘受有沿腹板平面用意的集结荷载、且该荷载处又未配置支承加劲肋时, 腹板企图高度上边际的限度承压强度应按下式企图: 7 第 4.1.4 条 正在组合梁的腹板企图高度边际处,若同时受有较大的正应力、剪应力和限度压应力, 或同时受有较大的正应力和剪应力(如持续梁支座处或梁的翼缘截面厘革处等),其折算应力应按下 式企图: 式中σ 、τ 、σ c——腹板企图高度边际统一点上同时出现的正应力、剪应力和限度压应力,r 和σ c 应按公式(4.1.2)和公式(4.1.3-1)企图,σ 应按下式企图: 第二节 满堂安闲 第 4.2.1 条 相符下列状况之暂时,可不企图梁的满堂安闲性: 一、有铺板(百般钢筋混凝土板和钢板)密铺正在梁的受压翼缘上并与其坚实相连、能制止梁受压 翼缘的侧向位移时。 二、工字形截面筒支梁受压翼缘的自正在长度 L1 与其宽度 B1 之比不领先外 4.2.1 所法则的数值时。 8 ②梁的支座处,应选用构制法子以抗御梁端截面的旋转。 对跨中无侧向支承点的梁,L1 为其跨度;对跨中有侧向支承点的梁,L1 为受压翼缘侧向支承点间的 隔断(梁的支座处视为有侧向支承)。 第 4.2.2 条 除第 4.2.1 条所指状况外,1980彩平台正在最大刚度主平面内受弯的构件,其满堂安闲性应按下式计 算: 注:睹第4.2.1条注②。 第 4.2.3 条 除第 4.2.1 条所指状况外,正在两个主平面受弯的工字形截面构件,其满堂安闲性应 按下式企图: 注:睹第4.2.1条注②。 第 4.2.4 条 不相符第 4.2.1 条第一项状况的箱形截面简支梁,其截面尺寸(图 4.2.4)应知足 h/bo ≤6,且 L1/bo 不应领先下列数值: 相符上述法则的箱形截面简支梁,可不企图满堂安闲性。 注:其它钢号的梁,其 L1/bo 值不应大于 95(235/fy)。 第 4.2.5 条 用作淘汰梁受压翼缘自正在长度的侧向维持,其轴心力应按照侧向力 F 确定,梁的侧 向力应按下式企图: 第三节 限度安闲 第 4.3.1 条 为包管组合梁腹板的限度安闲性,应按下列法则正在腹板上设备加劲肋(图 4.3.1): 一、当 ho /tw ≤80235/fy 时,对有限度压应力(σ c≠0)的梁, 宜按构制设备横向加劲肋; 但对无限度压应力(σ c=0)的梁,可不设备加劲肋。 二、当 80235/fy <ho /tw ≤170235/fy 时,应设备横向加劲肋,并应按第 4.3.2 条的法则进 9 行企图(对无限度压应力的梁,当 ho /tw ≤100235/fy 时,可不企图)。 三、当 ho /tw >170235/fy 时,应设备横向加劲肋和正在受压区设备纵向加劲肋,须要时尚应 正在受压区设备短加劲肋,并均应按第 4.3.2 条的法则实行企图。此处 ho 为腹板的企图高度,tw 为腹 板的厚度。 四、梁的支座处和上翼缘受有较大固定集结荷载处,宜配置支承加劲肋,并应按第 4.3.8 条的法则进 行企图。 第 4.3.2 条 无限度压应力(σ c=0)的梁和简支吊车梁,当其腹板用横向加劲肋加紧或用横向 和纵向加劲肋加紧时,应按第 4.3.3 条至第 4.3.6 条企图加劲肋间距。其它状况的梁,应按附录二 企图腹板的限度安闲性。 第4.3.3条 无限度压应力(σ =0)的梁,其腹板仅 用横向加劲肋加紧时,横向加劲肋间距α 应相符下列要 求: σ ——与τ 统一截面的腹板企图高度边际的弯曲压应力(N/mm2),应按σ =My/I企图,I为梁毛截 面惯性矩,y1 为腹板企图高度受压边际至中和轴的隔断。公式(4.3.3.1)右端算得的值若大于第 4.3.7 条法则的最大间距时,应取α 不领先最大间距。 第 4.3.4 条 无限度压应力(σ c=0)的梁,其腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加紧时(图 4.3.1b、c),纵向加劲肋至腹板企图高度受压边际的隔断 h1 应正在 ho/5~/ho/4 规模内,并应相符下 式的条件: 10 式中σ ——所思虑区段内最大弯矩处腹板企图高度边际的弯曲压应力(N 燉 mm2),应按σ =MmaxY1/I 企图。横向加劲肋间距a仍应按第 4.3.3 条和第 4.3.7 条确定,但应以 h2 取代 h0,并取η =1.0。 第 4.3.5 条 简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加紧时,加劲肋的间距a应同时相符下列公式的 条件: 公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)右端算得的值若大于 2ho 或分母为负值时,应取a=2ho。对变 截面吊车梁,当端部变截面区段长度不领先梁跨度的 1/6 时,a值应按下列状况确定: 一、腹板高度变更的吊车梁:端部变截面区段的a值应相符公式(4.3.5-1)的条件,式中的 ho 取该区段的腹板均匀企图高度,τ 取梁端部腹板的最大均匀剪应力;褂讪截面区段内的a值,应同时 相符公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)的条件,式中τ 取两区段接壤处的腹板均匀剪应力。 二、翼缘截面变更的吊车梁:由端部至变截面处区段的a值,应同时相符公式(4.3.5-1)和公式 (4.3.5-2)的条件,但σ 取变截面处腹板企图高度边际的弯曲压应力,同时由外 4.3.5-2 查得的 k3、 k4 值应乘以 0.75;中部褂讪截面区段的a值,应同时相符公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)的要 求,但τ 取变截面处的腹板均匀剪应力。 11 第 4.3.6 条 简支吊车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加紧时(图 4.3.1b、c),纵向 加劲肋至腹板企图高度受压边际的隔断 h1 应正在 h0/5~h0/4 规模内,并应相符下列公式的条件: 当公式(4.3.6-1)或公式(4.3.6-2)右端算得的值小于 ho/5 时,尚应正在腹板受压区设备短加劲肋 (图 4.3.1d),并应按附录二实行企图。 横向加劲肋间距α 应按公式(4.3.5-1)确定,但应以 h2 取代式中的 ho,以 0.3σ c取代外 4.3.5-1 中的σ c。若公式(4.3.5-1)右端算得的值大于 2h2 或分母为负值时,应取a≤2h2。对腹板高度变 化的吊车梁:正在确定梁端部变截面区段内(有纵向加劲肋)的α 值时,h2 取该区段腹板下区格的平 均高度,τ 取该区段梁端部处的腹板均匀剪应力;正在确定褂讪截面区段内的α 值时,τ 取两区段接壤 处的腹板均匀剪应力。对翼缘截面变更的吊车梁,确定α 值时,τ 取梁端部腹板均匀剪应力。 第 4.3.7 条 加劲肋宜正在腹板两侧成对设备,也可单侧设备,但支承加劲肋和重级职业制吊车梁 的加劲肋不应单侧设备。横向加劲肋的最小间距为 0.5ho,最大间距为 2ho(对无限度压应力的梁, 当ho/tw≤100 时,可采用 2.5ho)。 正在腹板两侧成对设备的钢板横向加劲肋,其截面尺寸应相符 下列公式条件: 正在腹板一侧设备的钢板横向加劲肋,其外伸宽度应大于按公式(4.3.7-1)算得的 1.2 倍,厚度不应 小于其外伸宽度的 1/15。正在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加紧的腹板中,横向加劲肋的截面尺寸 除应相符上述法则外,其截面惯性矩 Iz 尚应相符下式条件: 12 短加劲肋的最小间距为 0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的 0.7~1.0 倍,厚度 不应小于短加劲肋外伸宽度的 1/15。 注:①用型钢(工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢)作成的加劲肋,其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性 矩。 ②正在腹板两侧成对设备的加劲肋,其截面惯性矩应按梁腹板中央线为轴线实行企图。 正在腹板一侧设备的加劲肋,其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边际为轴线 条 梁的支承加劲肋,应按承袭梁支座反力或固定集结荷载的轴心受压构件企图其正在腹 板平面外的安闲性。此受压构件的截面应囊括加劲肋和加劲肋每侧 15tw235/fy 规模内的腹板面积, 其企图长度取 ho。 梁支承加劲肋的端部应按其所承袭的支座反力或固定集结荷载实行企图:当端部为刨平顶紧时,企图 其端面承压应力(对突缘支座尚应相符第 8.4.13 条的条件);当端部为焊接时,企图其焊缝应力。 第 4.3.9 条 梁受压翼缘自正在外伸宽度b与其厚度t之比,应相符下式条件: 箱形截面梁受压翼缘板正在两腹板之间的宽度 bo 与其厚度 t 之比,应相符下式条件: 当箱形截面梁受压翼缘板设有纵向加劲肋时,则公式(4.3.9-2)中的 bo 取为腹板与纵向加劲肋之间 的翼缘板宽度。 注:翼缘板自正在外伸宽度b的取值为:对焊接构件,取腹板边至翼缘板(肢)边际的隔断;对轧制构件,取内圆弧起 点至翼缘板(肢)边际的隔断。 第五章 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的企图 第一节 轴心受力构件 第 5.1.1 条 轴心受拉构件和轴心受压构件的强度,除摩擦型高强度螺栓毗连处外,应按下式计 算: 式中 N——轴心拉力或轴心压力;An——净截面面积。摩擦型高强度螺栓毗连处的强度应按下列公式 企图: 式中n——正在节点或拼接处,构件一端毗连的高强度螺栓数目;n1——所企图截面(最外列螺栓处) 上高强度螺栓数目;A——构件的毛截面面积。 第 5.1.2 条 实腹式轴心受压构件的安闲性应按下式企图: 13 式中φ ——轴心受压构件的安闲系数,应按照外 5.1.2 的截面分类并按附录三采用。 第 5.1.3 条 格构式轴心受压构件的安闲性仍应按公式(5.1.2)企图,但对虚轴(图 5.1.3a 的x轴和图 5.1.3b、c的x轴和y轴)的长细比应取换算长细比。 换算长细比应按下列公式企图: 一、双肢组合构件(图 5.1.3a): 式中λ x——全部构件对 x 轴的长细比;λ l——分裂对最小刚度轴 1—1 的长细比,其企图长度取为: 焊接时,为相邻两缀板的净隔断;螺栓毗连时,为相邻两缀板边际螺栓的隔断;Alx——构件截面中 笔直于 x 轴的各斜缀条毛截面面积之和。 二、手脚组合构件(图 5.1.3b); 14 式中λ y——全部构件对y轴的长细比;Aly——构件截面中笔直于 y 轴的各叙缀条毛截面面积之和。 三、缀件为缀条的三肢组合构件(图 5.1.3c): 式中 A1——构件截面中各斜缀条毛截面面积之和; 注:①缀板的线条的法则。 ②斜缀条与构件轴线 条 对格构式轴心受压构件:当缀件为缀条时,其分肢的长细比λ 1 不应大于构件两偏向长 细比(对虚轴取换算长细比)的较大值λ max 的 0.7 倍,当缀件为缀板时,λ 1 不应大于 40,并不应 大于λ max 的 0.5 倍(当λ max<50 时,取λ max=50)。 第 5.1.5 条 用填板毗连而成的双角钢或双槽钢构件,可按实腹式构件实行企图,但填板间的距 离不应领先下列数值: 受压构件 40i 受拉构件 80i i 为截面展转半径,应按下列法则采用: 一、当为图 5.1.5α 、b 所示的双角钢或双槽钢截面时,取一个角钢或一个槽钢与填板平行 的形心轴的展转半径; 二、当为图 5.1.5c 所示的十字形截面时,取一个角钢的最小展转半径。 受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不得少于两个。 第 5.1.6 条 轴心受压构件应按下式企图剪力: 剪力 v 值能够为沿构件全长褂讪。 对格构式轴心受压构件,剪力 v 应由承袭该剪力的缀材面(囊括用满堂板毗连的面)分管。 15 第 5.1.7 条 用作减小轴心受压构件自正在长度的维持,其轴心力应按照被支承构件的剪力 v(作 为侧向力)确定。v 可按公式(5.1.6)企图。 第二节 拉弯构件和压弯构件 第 5.2.1 条 弯矩用意正在主平面内的拉弯构件和压弯构件,其强度应按下列法则企图: 一、承袭静力荷载或间接承袭动力荷载时, 式中 Yx、Yy——截面塑性进展系数,应按外 5.2.1 采用。 二、直接承袭动力荷载时,仍应按公式(5.2.1)企图,但取 Yx=Yy=1.0 第 5.2.2 条 弯矩用意正在对称轴平面内(绕 x 轴)的实腹式压弯构件,其安闲性应按下列法则计 算: 一、弯矩用意平面内的安闲性: 16 (1)无横向荷载用意时:β mx=0.65+0.35M2M1,但不得小于 0.4,M1 和 M2 为端弯矩,使构件产 生同向曲率(无反弯点)时取同号,使构件出现反向曲率(有反弯点)时取异号,M1≥M2; (2)有端弯矩和横向荷载同时用意时:使构件出现同向曲率时,β mx=1.0;使构件出现反向曲率 时,β mx=0.85; (3)无端弯矩但有横向荷载用意时;当跨度中点有一个横向集结荷载用意时,β mx=1-0.2N/NEx; 其它荷载状况时,β mx=1.0 看待外 5.2.1 第 3、4 项中的单轴对称截面压弯构件,当弯矩用意正在对 称轴平面内且使较大翼缘受压时,除应按公式(5.2.2-1)企图外,尚应按下式企图: 式中 W2x——对较小翼缘的毛截面屈从矩。 二、弯矩用意平面外的安闲性: 式中φ y——弯矩用意平面外的轴心受压构件安闲系数;φ b——平均弯曲的受弯构件满堂安闲系数, 对工字形和T形截面可按附录一第(五)项确定,对箱形截面可取φ b=1.4;Mx——所企图构件段范 围内的最大弯矩;β tx——等效弯矩系数,应按下列法则采用: 1.正在弯矩用意平面外有支承的构件,应按照两相邻支承点间构件段内的荷载和内力状况确定: 17 (1)所思虑构件段无横向荷载用意时:β tx=0.65+0.35M2M1,但不得小于 0.4,M1 和 M2 是正在弯矩 用意平面内的端弯矩,使构件段出现同向曲率时取同号,出现反向曲率时取异号,M1≥M2; (2)所思虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时用意时;使构件段出现同向曲率时,β tx=1.0;使 构件段出现反向曲率时,β tx=0.85; (3)所思虑构件段内无端弯矩但有横向荷载用意时:β tx=1.0。 2.悬臂构件,β tx=1.0。 注:①无侧移框架系指框架中设有维持架、剪力墙、电梯并等维持机合,且共抗侧移刚度等于或大于框架自己抗侧 移刚度的5倍者。 ②有侧移框架系指框架中未设上述维持机合,或维持机合的抗侧移刚度小于框架自己抗侧移刚度的5倍者。 第 5.2.3 条 弯矩绕虚轴(x 轴)用意的格构式压弯构件,其弯矩用意平面内的满堂安闲性应按 下式企图: 式中 Wlx=Ix/Yo,Ix 为 x 轴的毛截面惯性矩,Yo 为由x轴到压力较大分肢的轴线隔断或者到压力较 大分肢腹板边际的隔断,二者取较大者;φ x、NEx 由换算长细比确定。 弯矩用意平面外的满堂安闲性可不企图,但应企图分肢的安闲性,分肢的轴心力应按桁架的弦杆企图。 对缀板柱的分肢尚应试虑由剪力惹起的限度弯矩。 第 5.2.4 条 弯矩绕实轴用意的格构式压弯构件,其弯矩用意平面内宁静面外的安闲性企图均与 实腹式构件相仿。但正在企图弯矩用意平面外的满堂安闲性时,长细比应取换算长细比,φ b 应取 1.0。 第 5.2.5 条 弯矩用意正在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构件,其安闲 性应按下列公式企图: 第 5.2.6 条 弯矩用意正在两个主平面内的双肢格构式压弯构件,其安闲性应按下列法则企图: 18 第 5.2.7 条 企图格构式压弯构件的缀件时,应取构件的本质剪力和按公式(5.1.6)企图的剪 力两者中的较大值实行企图。 第 5.2.8 条 用作减小压弯构件弯矩用意平面外企图长度的维持,其轴心力应按公式(4.2.5) 企图的侧向力确定,但式中 Af 为被支承构件的受压翼缘(对实腹式构件)或受压分肢(对格构式构 件)的截面面积。 第三节 构件的企图长度和容许长细比 第 5.3.1 条 确定桁架弦杆和单系腹杆的长细比时,其企图长度ι o 应按外 5.3.1 采用。 注:①l为构件的几何长度(节点中央间隔断);l1 为桁架弦杆侧向支承点之间的隔断。 ②斜平面系指与桁架平面斜交的平面,合用于构件截面两主轴均不正在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截 面腹杆。 ③无节点板的腹杆企图长度正在恣意平面内均取其等于几何长度。 当桁架弦杆侧向支承点之间的隔断为节间长度的 2 倍(图 5.3-1)且两节间的弦杆轴心压力有变更时, 则该弦杆正在桁架平面外的企图长度,应按下式确定(但不应小于 0.5L1):N 19 桁架再分式腹杆体例的受压主斜杆及K形腹杆体例的竖杆等,正在桁架平面外的企图长度也应按公式 (5.3.1)确定(受拉主斜杆仍取 l1);正在桁架平面内的企图长度则取节点中央间隔断。 第 5.3.2 条 确定桁架交叉腹杆的长细比时,正在桁架平面内的企图长度应取节点中央到交叉点间 的隔断;正在桁架平面外的企图长度应按下列法则采用: 一、压杆 当结交的另一杆受拉,且两杆正在交叉点均不绝止 0.5l 当结交的另一杆受拉,两杆中有一杆 正在交叉点停止并以节点板搭接 0.7l 其它状况 l 二、拉杆 l 注:①l为节点中央间隔断(交叉点不可为节点思虑)。 ②当两交叉杆均受压时,不宜有一杆停止。 ③当确定交叉腹杆中单角钢压杆斜平面内的长细比时,企图长度应取节点中央至交叉点的隔断。 第 5.3.3 条 单层或众层框架等截面柱,正在框架平面内的企图长度应等于该层柱的高度乘以企图 长度系数μ 。对无侧移框架,μ 值应按附外 4.1 确定;对有侧移框架,μ 值应按附外 4.2 确定。 第 5.3.4 条 单层厂房框架下端刚性固定的阶形柱,正在框架平面内的企图长度应按下列法则确 定: 一、单阶柱: 1.下段柱的企图长度系数μ 2:当柱上端与横梁铰接时,等于按附外 4.3(柱上端为自正在的单 阶柱)的数值乘以外 5.3.4 的折减系数;当柱上端与横梁刚接时,等于按附外 4.4(柱上端可挪动但 不转动的单阶柱)的数值乘以外 5.3.4 的折减系数。 2.上段柱的企图长度系数μ l,应按下式企图: 1.下段柱的企图长度系数μ 3:当柱上端与横梁铰接时,等于按附外 4.5(柱上端为自正在的双阶柱) 的数值乘以外 5.3.4 的折减系数;当柱上端与横梁刚接时,等于按附外 4.6(柱上端可挪动但不转动 的双阶柱)的数值乘以外 5.3.4 的折减系数。 2.上段柱和中段柱的企图长度系数μ 1 和μ 2,应按下列公式企图: 式中η 1、η 2——参数,按附外 4.5 或附外 4.6 中的公式企图。 第 5.3.5 条 当企图框架的格构式柱和桁架式横梁的线刚度时,应试虑柱或横梁截面高度变更和 缀件(或腹杆)变形的影响。 第 5.3.6 条 框架柱沿衡宇长度偏向(正在框架平面外)的企图长度应取制止框架平面外位移的支 承点(柱的支座、吊车梁、托架以及维持和纵梁的固定节点等)之间的隔断。 第 5.3.7 条 受压构件的长细比不宜领先外 5.3.7 的容许值。 20 注:桁架(囊括空间桁架)的受压腹杆,当其内力等于或小于承载技能的 50%时,容许长细比值可取为 200。 第 5.3.8 条 受拉构件的长细比不宜领先外 5.3.8 的容许值。 注:①承袭静力荷载的机合中,可仅企图受拉构件正在竖向平面内的长细比。 ②正在直接或间接承袭动力荷载的机合中,企图单角钢受拉构件的长细比时,应采用角钢的最小展转半径;正在计 算单角钢 交叉受拉杆件平面外的长细比时,应采用与角钢肢边平行轴的展转半径。 ③中、重级职业制吊车桁架下弦杆的长细比不宜领先 200。 ④正在设有夹钳吊车或刚性料耙吊车的厂房中,维持(外中第2项除外)的长细比不宜领先 300。 ⑤受拉构件正在恒久荷载与风荷载组适用意下受压时,其长细比不宜领先 250。 第四节 受压构件的限度安闲 第 5.4.1 条 正在受压构件中,翼缘板自正在外伸宽度 b 与其厚度 t 之比,应相符下列条件: 一、轴心受压构件: 时, 式中λ ——构件两偏向长细比的较大值:当λ <30 时,取λ =30;当λ >100 取λ =100。 二、压弯构件: 注:睹第 4.3.9 条的注。 第 5.4.2 条 正在工字形截面的受压构件中,腹板企图高度 ho 与其厚度 tw 之比,应相符下列条件: 一、轴心受压构件: 式中λ ——构件两偏向长细比的较大值:当λ <30 时,取λ =30;当λ >100 时, 取λ =100。 二、压弯构件: 21 第 5.4.3 条 正在箱形截面的受压构件中,受压翼缘的宽厚比应相符第 4.3.9 条的条件。 箱形截面受压构件的腹板企图高度 ho 与其厚度 tw 之比,应相符下列条件: 一、轴心受压构件, 第 5.4.4 条 正在T形截面受压构件中,腹板高度与其厚度之比,不应领先下列数值: λ 和α o永别按第 5.4.1 条和第 5.4.2 条的法则采用。 22 第六章 疲倦企图 第一节 通常法则 第 6.1.1 条 承袭动力荷载反复用意的钢机合构件(如吊车梁、吊车桁架、职业平台梁等)及其 毗连,当应力变更的轮回次数n等于或大于 105 次时,应实行疲倦企图。 第 6.1.2 条 本章法则不对用于迥殊条目(如构件皮相温度大于 150℃,处于海水侵蚀境遇,焊 后经热处分祛除渣滓应力以及低周-高应变疲倦条目等)下的机合构件及其毗连的疲倦企图。 第 6.1.3 条 疲倦企图应采用容许应力幅法,应力按弹性状况企图,容许应力幅按构件和毗连类 别以及应力轮回次数确定。正在应力轮回中不浮现拉应力的部位可不企图疲倦。 第二节 疲倦企图 第 6.2.1 条 对常幅(总共应力轮回内的应力幅保留常量)疲倦,应按下式实行企图: 第 6.2.2 条 重级职业制吊车梁和重级、中级职业制吊车桁架的疲倦可行为常幅疲倦按下式企图: 23 注:外中的容许应力幅是按公式(6.2.1-2)算得的。 第 6.2.3 条 对变幅(应力轮回内的应力幅随机变更)疲倦,若能预测机合正在运用寿命光阴百般 荷载的频率散布、应力幅秤谌以及频次散布总和所组成的安排应力谱,则可将其折算为等效常 幅疲倦,按下式实行企图: 第七章 毗连企图 第一节 焊缝毗连 第 7.1.1 条 对接焊缝应按下列法则企图: 一、正在对接接头和T形接头中,笔直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝,其强度应按下式企图: N 二、正在对接接头和 T 形接头中,承袭弯矩和剪力合伙用意的对接焊缝,其正应力和剪应力应永别 实行企图。但正在同时受有较大正应力和剪应力处(比方梁腹板横向对接焊缝的端部),应按下式企图 折算应力: 24 注:①当承袭轴心力的板件用斜焊缝对接,焊缝与用意力间的夹角θ 相符 tgθ ≤1.5 时,其强度可不企图。 ②当对接焊缝无法采用引弧板施焊时,每条焊缝的长度企图时应各减去 10mm。 第 7.1.2 条 直角角焊缝(图 7.1.2)的强度应按下列公式企图: 一、正在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力用意下:当力笔直于焊缝长度偏向时, 二、正在其它力或百般力归纳用意下,σ f 和 Tf 合伙用意处: 第 7.1.4 条 不焊透的对接焊缝(图 7.1.4)的强度,应按角焊缝的企图公式(7.1.2-1)至公 式(7.1.2-3)企图,但取β f=1.0,其有用厚度应采用: 25 当熔合线处焊缝截面边长等于或靠拢于最短隔断 s 时(图 7.1.4b、c、e),抗剪强度安排值应按角 焊缝的强度安排值乘以 0.9。正在笔直于焊缝长度偏向的压力用意下,强度安排值可采用角焊缝的强度 安排值乘以 1.22。 第二节 螺栓毗连和铆钉毗连 第 7.2.1 条 广泛螺栓、锚栓和铆钉应按下列法则企图: 一、正在广泛螺栓或铆钉受剪的毗连中,每个广泛螺栓或铆钉的承载力安排值应取受剪和承压承 载力安排值中的较小者: 受剪承载力安排值: 二、正在广泛螺栓、锚栓或铆钉杆轴偏向受拉的毗连中,每个广泛螺栓、锚栓或铆钉的承载力设 计值应按下列公式企图: 26 三、同时承袭剪力和杆轴偏向拉力的广泛螺栓和铆钉,应永别相符下列公式的条件: 第 7.2.2 条 摩擦型高强度螺栓应按下列法则企图: 一、正在抗剪毗连中,每个摩擦型高强度螺栓的承载力安排值应按下式企图: 二、正在杆轴偏向受拉的毗连中,每个摩擦型高强度螺栓的承载力安排值,取 Nbt=0.8p。 三、当摩擦型高强度螺栓毗连同时承袭摩擦面间的剪切和螺栓杆轴偏向的外拉力时,每个摩擦 型高强度螺栓的受剪承载力安排值仍应按公式(7.2.2)企图,但应以 p-1.25Nt 取代 p。此处 Nt 为 每个高强度螺栓正在其杆轴偏向的外拉力,其值不应大于 0.8p。 27 第 7.2.3 条 承压型高强度螺栓应按下列法则企图: 一、承压型高强度螺栓的预拉力 p 和毗连处构件接触面的处分要领应与摩擦型高强度螺栓相 同。承压型高强度螺栓仅用于承袭静力荷载和间接承袭动力荷载机合中的毗连。 二、正在抗剪毗连中,每个承压型高强度螺栓的承载力安排值的企图要领与广泛螺栓相仿,但当 剪切面正在螺纹处时,其受剪承载力安排值应按螺纹处的有用面积实行企图。 三、正在杆轴偏向受拉的毗连中,每个承压型高强度螺栓的承载力安排值,Nbt=0.8p。 四、同时承袭剪力和杆轴偏向拉力的承压型高强度螺栓,应相符下列公式的条件: 五、正在抗剪毗连中以及同时承袭剪力和杆轴偏向拉力的毗连中,承压型高强度螺栓的受剪承载力安排 值不得大于推拿擦型毗连企图的 1.3 倍。 第 7.2.5 条 鄙人列状况的毗连中,螺栓或铆钉的数目应予加添: 一、一个构件借助填板或其它中央板件与另一构件毗连的螺栓(摩擦型高强度螺栓除外)或铆 钉数目,应按企图加添 10%。 二、搭接或用拼接板的单面毗连,螺栓(摩擦型高强度螺栓除外)或铆钉数目,应按企图加添 10%。 三、正在构件的端部毗连中,当行使短角钢毗连型钢(角钢或槽钢)的外伸肢以缩短毗连长度时, 正在短角钢两肢中的一肢上,所用的螺栓或铆钉数目应按企图加添 50%。 四、当铆钉毗连的铆合总厚度领先铆钉直径的 5 倍时,总厚度每领先 2mm,铆钉数目应按企图 加添 1%(起码应加添一个铆钉),但铆合总厚度不得领先铆钉直径的 7 倍。 第三节 组合工字梁翼缘毗连 28 第 7.3.1 条 组合工字梁翼缘与腹板的双面角焊缝毗连,其强度应按下式企图: 公式(7.3.1)中,F、 和 Lz应按第 4.1.3 条采用;β f 应按第 7.1.2 条采用。 注:①当梁上翼缘受有固定集结荷载时,宜正在该处配置顶紧上翼缘的支承加劲肋。此时取F=0。 ②当腹板与翼缘的毗连焊缝采用焊透的对接焊缝时,其强度可不企图。 第 7.3.2 条 组合工字梁翼缘与腹板的铆钉(或摩擦型高强度螺栓)的承载力,应按下式企图: 注:睹第7.3.1条注①。 第四 节支座 第 7.4.1 条 铰轴式支座的圆柱形枢轴(图 7.4.1),当接触面中央角θ ≥90°时,其承压应力 应按下式企图: 第 7.4.2 条 弧形支座板与平板自正在接触(图 7.4.2)的承压应力应按下式企图: 第 7.4.3 条 滚轴与平板自正在接触(图 7.4.3)的承压应力应按下式企图: 29 第 7.4.4 条 轴心受压柱或压弯柱的端部为铣平端时,柱身的最大压力直接由铣平端传达,其连 接焊缝、铆钉或螺栓应按最大压力的 15%企图;当压弯柱浮现受拉区时,该区的毗连尚应按最大拉 力企图。 第八章 构制条件 第一节 通常法则 第 8.1.1 条 钢机合的构制应便于制制、安置、维持并使机合受力纯洁明了,淘汰应力集结。以 受风载为主的空心机合,应力图淘汰受风面积。第 8.1.2 条正在钢机合的受力构件及其毗连中,不宜采 用:厚度小于 5mm 的钢板;厚度小于 3mm 的钢管;截面小于 45×4 或 56×36×4 的角钢(对焊接机合) 或截面小于 50×5 的角钢(对螺栓毗连或铆钉毗连机合)。但第十一章的轻型钢机合不受此限。 第 8.1.3 条 焊接机合是否需求采用焊前预热或焊后热处分等迥殊法子,应按照材质、焊件厚度、 焊接工艺、施焊时气温等归纳成分来确定。正在平常状况下,焊件的厚度为:对低碳钢,不宜大于 50mm; 对低合金钢,不宜大于 36mm。第 8.1.4 条为了包管机合的空间职业,升高机合的满堂刚度,承当和 传达秤谌力,抗御杆件出现过大的振动,避免压杆的侧向失稳,以及包管机合安置时的安闲,应按照 机合及其荷载的不怜惜况配置牢靠的维持编制。正在筑立物每一个温度区段或分期摆设的区段中,应分 别配置独立的空间安闲的维持编制。 第 8.1.5 条 单层衡宇和露天机合的温度区段长度(伸缩缝的间距),当不领先外 8.1.5 的数值 时,可不企图温度应力。 注:①厂房柱为其它质料时,应按相应典型的法则配置伸缩缝。围护机合可按照整个状况参照相合典型孤独配置 伸缩缝。 ②无桥式吊车衡宇的柱间维持和有桥式吊车衡宇吊车梁或吊车桁架以下的柱间维持,宜对称摆设于温度区段 中部。当错误称摆设时,上述柱间维持的中点(两道柱间维持时为两维持隔断的中点)至温度区段端部的隔断不宜大于 外 8.1.5 纵向温度区段长度的 60%。 第二节 焊缝毗连 第 8.2.1 条 焊缝金属宜与根本金属相适合。当区别强度的钢材毗连时,可采用与低强度钢材相 适合的焊接质料。 第 8.2.2 条 正在安排中不得恣意加大焊缝,避免焊缝立体交叉和正在一处集结巨额焊缝,同时焊缝 的摆设应尽大概对称于构件重心。 30 注:钢板的拼接:当采用对接焊缝时,纵横两偏向的对接焊缝,可采用十字形交叉或丁形交叉;当为T形交叉时, 交叉点的间距不得小于 200mm。 第 8.2.3 条 对接焊缝的坡口样子,应按照板厚和施工条目按现行圭臬《手工电弧焊焊接接头的 根本型式与尺寸》和《埋弧焊焊接接头的根本型式与尺寸》的条件选用。 第 8.2.4 条 正在对接焊缝的拼接处:当焊件的宽度区别或厚度相差 4mm 以上时,应永别正在宽度偏向或 厚度偏向从一侧或两侧做成坡度不大于 1/4 的斜角(图 8.2.4);当厚度区别时,焊缝坡口样子应根 据较薄焊件厚度按第 8.2.3 条的条件取用。 正在承袭动力荷载的机合中,笔直于受力偏向的焊缝不宜采用不焊透的对接焊缝。 第 8.2.6 条 角焊缝两焊脚边的夹角a通常为 90°(直角角焊缝)。夹角a>120°或a<60° 的斜角角焊缝,不宜用作受力焊缝(钢管机合除外)。 第 8.2.7 条 角焊缝的尺寸应相符下列条件: 二、角焊缝的焊脚尺寸不宜大于较薄焊件厚度的 1.2 倍(钢管机合除外),但板件(厚度为t) 边际的角焊缝最大焊脚尺寸,尚应相符下列条件: 1.当t≤6mm 时,hf≤t; 2.当t>6mm 时,hf≤t-(1~2)mm。 圆孔或槽孔内的角焊缝焊脚尺寸尚不宜大于圆孔直径或槽孔短径的 1/3。 三、角焊缝的两焊脚尺寸通常为相当。当焊件的厚度相差较大,且等焊脚尺寸不行相符本条第一、 二项条件时,可采用不等焊脚尺寸,与较薄焊件接触的焊脚边应相符本条第二项的条件;与较厚焊件 接触的焊脚边应相符本条第一项的条件。 四、侧面角焊缝或正面角焊缝的企图长度不得小于 8hf 和 40mm。 五、侧面角焊缝的企图长度不宜大于 60hf(承袭静力荷载或间接承袭动力荷载时)或 40hf (承袭动力荷载时);当大于上述数值时,其领先片面正在企图中不予思虑。若内力沿侧面角焊缝全长 散布时,其企图长度不受此限。 第 8.2.8 条 正在直接承袭动力荷载的机合中,角焊缝皮相应做成直线形或凹形。焊脚尺寸的比例: 对正面角焊缝宜为 1∶1.5(长边顺内力偏向);对侧面角焊缝可为 1∶1。 第 8.2.9 条 正在次要构件或次要焊缝毗连中,可采用断续角焊缝。断续角焊缝之间的净距,不应 大于 15t(对受压构件)或 30t(对受拉构件),t 为较薄焊件的厚度。 第 8.2.10 条 当板件的端部仅有两侧面角焊缝毗连时,每条侧面角焊缝长度不宜小于两侧面角 焊缝之间的隔断;同时两侧面角焊缝之间的隔断不宜大于 16t(当 t>12mm)或 200mm(当 t≤12mm), t 为较薄焊件的厚度。 第 8.2.11 条 杆件与节点板的毗连焊缝(图 8.2.11),通常宜采用两面侧焊,也可用三面围焊, 对角钢杆件可采用L形围焊,总共围焊的转角处务必持续施焊。 31 第 8.2.12 条 当角焊缝的端部正在构件转角处作长度为 2hf 的绕角焊时,转角处务必持续施焊。 第 8.2.13 条 正在搭接毗连中,搭接长度不得小于焊件较小厚度的 5 倍,并不得小于 25mm。 第三节 螺栓毗连和铆钉毗连 第 8.3.1 条 每一杆件正在节点上以及拼接接头的一端,恒久性的螺栓(或铆钉)数不宜少于两个。 对组合构件的缀条,其端部毗连可采用一个螺栓(或铆钉)。 第 8.3.2 条 高强度螺栓孔应采用钻成孔。摩擦型高强度螺栓的孔径比螺栓公称直径 d 大 1.5~ 2.0mm;承压型高强度螺栓的孔径比螺栓公称直径 d 大 1.0~1.5mm。 第 8.3.3 条 正在高强度螺栓毗连规模内,构件接触面的处分要领应正在施工图中诠释。 第 8.3.4 条 螺栓或铆钉的隔断应相符外 8.3.4 的条件。 注:①do 为螺栓或铆钉的孔径,t 为外层较薄板件的厚度。 ②钢板边际与刚性构件(如角钢、槽钢等)相连的螺栓或铆钉的最大间距,可按中央排的数值采用。 第 8.3.5 条 c 级螺栓宜用于沿其杆轴偏向受拉的毗连,鄙人列状况下可用于受剪毗连: 一、承袭静力荷载或间接承袭动力荷载机合中的次要毗连。 二、不承袭动力荷载的可拆卸机合的毗连。 三、暂且固定构件用的安置毗连。 第 8.3.6 条 对直接承袭动力荷载的广泛螺栓毗连应采用双螺帽或其它能抗御螺帽松动的有用 法子。 第 8.3.7 条 当型钢构件的拼接采用高强度螺栓毗连时,其拼接件宜采用钢板。 第 8.3.8 条 重头和半重头铆钉不得用于沿其杆轴偏向受拉的毗连。 第四节 机合构件 (I) 柱 第 8.4.1 条 正在缀材面剪力较大或宽度较大的格构式柱,宜采用缀条柱。缀板柱中,统一截面处 缀板(或型钢横杆)的线刚度之和不得小于柱较大分肢线 条 当实腹式柱的腹板企图高度 ho 与厚度 tw 之比大于 80 时,应采用横向加劲肋加紧, 其间距不得大于 3ho。 横向加劲肋的尺寸和构制应按第 4.3.7 条的相合法则采用。 第 8.4.3 条 格构式柱或大型实腹式柱,正在受有较大秤谌力处和运送单位的端部应配置横隔,横 隔的间距不得大于柱截面较大宽度的 9 倍或 8m。 (II) 桁架 32 第 8.4.4 条 焊接桁架应以杆件重心线为轴线,螺栓(或铆钉)毗连的桁架可采用亲密杆件重心 线的螺栓(或铆钉)准线为轴线,正在节点处各轴线应交于一点。当桁架弦杆的截面变更时,如轴线变 动不领先较大弦杆截面高度的 5%,可不思虑其影响。 第 8.4.5 条 阐明桁架杆件内力时,可将节点视为铰接。当桁架杆件为H型、箱型等刚度较大的 截面,且正在桁架平面内的杆件截面高度与其几何长度(节点中央间的隔断)之比大于 1/10(对弦杆) 或大于 1/15(对腹杆)时,应试虑节点刚性所惹起的次弯矩。 第 8.4.6 条 当桁架杆件用节点板毗连时,弦杆与腹杆、腹杆与腹杆之间的间隙,不宜小于 20mm。 第 8.4.7 条 节点板厚度通常按照所毗连杆件内力的巨细确定,但不得小于 6mm。节点板的平面 尺寸应适宜思虑制制和安装的偏差。 第 8.4.8 条 跨度大于 36m 的两头铰支桁架,应试虑正在竖向荷载用意下,下弦弹性伸长所出现水 平推力对支承构件的影响。 第 8.4.9 条 两头简支、跨度为 15m 或 15m 以上的三角形屋架和跨度为 24m 或 24m 以上的梯形和 平行弦桁架,当下弦无屈曲时,宜起拱,拱度约为跨度的 1/500。 (Ⅲ) 梁 第 8.4.10 条 焊接梁的翼缘通常用一层钢板作成,当采用两层钢板时,外层钢板与内层钢板厚 度之比宜为 0.5~1.0。不沿梁通长配置的外层钢板,其外面截断点处的外伸长度 l1 应相符下列条件: b 和 t 永别为外层翼缘板的宽度和厚度;hf 为侧面角焊缝和正面角焊缝的焊脚尺寸。 第 8.4.11 条 铆接(或摩擦型高强度螺栓毗连)梁的翼缘板不宜领先三层,翼缘角钢面积不宜少于 全部翼缘面积的 30%,当采用最大型号的角钢仍不行相符此条件时,可加设腋板(图 8.4.11)。此 时角钢与腋板面积之和不应少于翼缘总面积的 30%。当翼缘板不沿梁通长配置时,外面截断点处外 伸长度内的铆钉(或摩擦型高强度螺栓)数目,应按该板 1/2 净截面面积的承载力实行企图。 第 8.4.12 条 焊接梁的横向加劲肋与翼缘板连结处应切角,当切成斜角时,其宽约 bs/3(但不 大于 40mm),高约 bs/2(但不大于 60mm),睹图 8.4.12,bs 为加劲肋的宽度。 第 8.4.13 条 梁的端部支承加劲肋的下端,按端面承压强度安排值实行企图时,应创平顶紧, 个中突缘加劲板(图 8.4.13b)的伸出长度不得大于其厚度的 2 倍。 (Ⅳ) 柱脚锚栓 第 8.4.14 条 柱脚锚栓不得用以承袭柱脚底部的秤谌反力,此秤谌反力应由底板与混凝土基本 间的摩擦力或配置抗剪键承袭。 33 第 8.4.15 条 柱脚锚栓埋置正在基本中的深度,应使锚栓的内力通过其和混凝土之间的粘结力传 递。当埋置深度受到限定时,则锚栓应坚实地固定正在锚板或锚梁上,以传达锚栓的一齐内力,此时锚 栓与混凝土之间的粘结力可不予思虑。 第五节 对吊车梁转吊车桁架(或相同的梁和桁架)的条件 第 8.5.1 条 焊接吊车梁的翼缘板宜用一层钢板,当采用两层钢板时,外层钢板宜沿梁通长配置, 并应正在安排和施工中选用法子使上翼缘两层钢板密切接触。 第 8.5.2 条 支承夹钳或刚性料耙硬钩吊车以及相同吊车的机合,不宜采用吊车桁架和制动桁 架。 第 8.5.3 条 焊接吊车桁架应相符下列条件: 一、正在桁架节点处,腹杆与弦杆之间的间隙a不宜小于 50mm,节点板的两侧边宜作成半径r 不小于 60mm 的圆弧;节点板边际与腹杆轴线);节点板与角钢弦 杆的毗连焊缝,升降弧点应起码缩进 5mm(图 8.5.3a); 节点板与工字钢弦杆的T形毗连焊缝应予焊透,圆弧处不得有升降弧缺陷,个中重级职业制吊车桁架 的圆弧处应予打磨,使之与弦杆平缓过渡(图 8.5.3b)。 二、杆件的填板当用焊缝毗连时,焊缝升降弧点应缩进起码 5mm(图 8.5.3c),重级职业制吊 车桁架杆件的填板应采用高强度螺栓毗连。 第 8.5.4 条 吊车梁翼缘板或腹板的焊接拼策应采用加引弧板的焊透对接焊缝,引弧板割去向应 予打磨平整。吊车梁的工地整段拼接宜采用摩擦型高强度螺栓。 第 8.5.5 条 正在焊接吊车梁或吊车桁架中,下列部位的T形毗连应予焊透;焊缝质地不低于二级焊缝 圭臬(样子睹图 8.5.5): 一、重级职业制和起重量Q≥50t 的中级职业制吊车梁腹板与上翼缘的毗连; 二、吊车桁架中,节点板与上弦杆的毗连。 第 8.5.6 条 吊车梁横向加劲肋的上端应与上翼缘创平顶紧(当为焊接吊车梁时,尚宜焊接)。 中央横向加劲肋的下端宜正在距受拉翼缘 50~100mm 处断开,不应另加零件与受拉翼缘焊接。中央横向 加劲肋与腹板的毗连焊缝,施焊时不宜正在加劲肋下端升降弧。 当吊车梁受拉翼缘与维持相连时,不宜采用焊接。 第 8.5.7 条 直接铺设轨道的吊车桁架上弦,其构制条件应与吊车梁相仿。 34 第 8.5.8 条 重级职业制吊车梁中,上翼缘与制动机合的毗连以及对柱传达秤谌力的毗连,宜采 用摩擦型高强度螺栓。吊车梁端部与柱的毗连构制应想法淘汰因为吊车梁弯曲变形而正在毗连处出现的 附加应力。 第 8.5.9 条 当吊车桁架和重级工件制吊车梁跨度等于或大于 12m,或轻、中级职业制吊车梁跨 度等于或大于 18m 时,宜配置辅助桁架和秤谌维持编制。当配置笔直维持时,其场所不宜正在吊车梁或 吊车桁架竖向挠度较大处。 对吊车桁架,应选用构制法子,以抗御其上弦因轨道偏爱而旋转。 第 8.5.10 条 重级职业制吊车梁的受拉翼缘板(或吊车桁架的受拉弦杆)边际,宜采用主动精 密气割,当用手工气割或剪切机切割时,应沿全长刨边。 第 8.5.11 条 吊车梁的受拉翼缘(或吊车桁架的受拉弦杆)上不得焊接吊挂兴办的零件,并不 宜正在该处打火或焊接夹具。 第 8.5.12 条 吊车钢轨的接头构制应包管车轮安稳通过。 当采用焊接长轨且用压板与吊车梁毗连时,压板与钢轨间的接触不得过于密切,以使钢轨受温度 用意后有纵向伸缩的大概。 第六节 制制、运输和安置 第 8.6.1 条 易于拼装。 第 8.6.2 条 第 8.6.3 条 机合运送单位的划分,除应试虑机合受力条目外,尚应属意经济合理、便于运输和 机合的安置毗连应采用传力牢靠、制制便当、毗连纯洁、便于调治的构制样子。 安置毗连采用焊接时,应试虑配置定位螺栓,将构件暂且固定。 第七节 防锈和隔热 第 8.7.1 条 钢机合除务必选用防锈法子(彻底除锈后涂以油漆和镀锌等)外,尚应正在构制上尽 量避免浮现难于搜检、清刷和油漆之处以及能积留湿气和巨额尘埃的死角或凹槽。杜口截面构件应沿 全长和端部焊接关闭。除有迥殊需求外,安排中通常不应因思虑锈蚀而加大钢材截面或厚度。 第 8.7.2 条 柱脚正在地面以下的片面应采用强度品级较低的混凝土包裹(守卫层厚度不应小于 50mm),并应使包裹的混凝土逾越地面约 150mm。当柱脚底面正在地面以上时,则柱脚底面应逾越地面 不小于 100mm。 第 8.7.3 条 受腐蚀介质用意的机合以及正在运用光阴不行从新油漆的机合部位应选用迥殊的防 锈法子。受腐蚀性介质用意的柱脚不宜埋入地下。 第 8.7.4 条 受高温用意的机合,应按照不怜惜况选用下列防护法子: 一、当机合大概受到酷热熔化金属的侵犯时,应采用砖或耐热质料做成的隔热层加以守卫; 二、当机合的皮相持久受辐射热达 150℃以上或正在短时代内大概受到火焰用意时,应选用有用 的防护法子(如加隔热层或水套等)。 第九章 塑性安排 第一节 通常法则 第 9.1.1 条 本章法则合用于不直接承袭动力荷载的固端梁、持续梁以及由实腹构件构成的单层 和两层框架机合。 第 9.1.2 条 采用塑性安排的机合或构件,按承载技能极限状况安排时,应采用荷载的安排值, 思虑构件截面内塑性的进展及由此惹起的内力重分拨,用纯洁塑性外面实行内力阐明。按平常运用极 限状况安排时,应采用荷载的圭臬值,并按弹性外面实行企图。 第 9.1.3 条 按本章法则实行塑性安排时,钢材和毗连的强度安排值应按第 3.2.1 条和第 3.2.2 条的法则值乘以折减系数 0.9。 第 9.1.4 条 塑性安排截面板件的宽厚比应相符外 9.1.4 的法则。 35 第二节 构件的企图 第 9.2.1 条 弯矩Mx(对工字形截面x轴为强轴)用意正在一个主平面内的受弯构件,其弯曲强 度应相符下式条件: Mx≤Wpnxf (9.2.1)式中Wpnx——对 x 轴的净截 面塑性屈从矩。 第 9.2.2 条 受弯构件的剪力 V 假定由腹板承袭,剪切强度应相符下式条件: V≤hwtwfv (9.2.2)式中 hw、tw——腹板高度和厚度;fv——塑性安排 时采用的钢材抗剪强度安排值,睹第 9.1.3 条。 第 9.2.3 条 弯矩用意正在一个主平面内的压弯构件,其强度应相符下列公式的条件: 压弯构件的压力 N 不应大于 0.6Anf,其剪切强度应相符公式(9.2.2)的条件。 第 9.2.4 条 弯矩用意正在一个主平面内的压弯构件,其安闲性应相符下列公式的条件: 一、弯矩用意平面内: 式中Wpx——对 x 轴的毛截面塑性屈从矩。φ x、NEx 和β mx 应按第 5.2.2 条企图弯矩用意平面内稳 定的相合法则采用。 二、弯矩用意平面外: 36 φ y、φ b 和β tx 应按第 5.2.2 条企图弯矩用意平面外安闲的相合法则采用。 第三节 容许长细比和构制条件 第 9.3.2 条 正在构件浮现塑性铰的截面处,务必配置侧向支承。该支承点与其相邻支承点间构件 的长细比λ y,应相符下列条件: 对不浮现塑性铰的构件区段,其侧向支承点间距,应由第四章和第五章内相合弯矩用意平面外的满堂 安闲企图确定。 第 9.3.3 条 用作淘汰构件弯矩用意平面外企图长度的侧向维持,其轴心力应永别按 4.2.5 条或 第 5.2.8 条确定。 第 9.3.4 条 总共节点及其毗连应有足够的刚度,以包管正在浮现塑性铰前节点处各构件间的夹角 保留褂讪。构件拼策应能传达该处最大企图弯矩值的 1.1 倍,且不得低于 0.25Wpxf。 第 9.3.5 条 当板件采用手工气割或剪切机切割时,应将浮现塑性铰部位的边际刨平。当螺栓孔 位于构件塑性铰部位的受拉板件上时,应采用钻成孔或先冲后扩钻孔。 第十章 钢管机合 第 10.0.1 条 本章法则合用于不直接承袭动力荷载、正在节点处直接焊接的圆管机合。 第 10.0.3 条 钢管节点的构制应相符下列条件: 一、主管外径应大于支管外径,主管壁厚不应小于支管壁厚。正在支管与主管毗连处不得将支管 穿入主管内。 二、主管和支管或两支管轴线之间的夹角θ 不宜小于 30°。 三、支管与主管的毗连节点处,应尽大概避免偏爱。 四、支管与主管的毗连焊缝,应沿全周持续焊接并光滑过渡。 五、支管端部宜运用主动切管机切割,支管壁厚小于 6mm 时可不切坡口。 第 10.0.4 条 钢管构件正在承袭较大横向荷载的部位应选用适宜的加紧法子,抗御出现过大的局 部变形。钢管构件的要紧受力部位应避免开孔,如务必开孔时,应选用适宜的补强法子。 37 第 10.0.5 条 支管与主管的毗连可沿全周采用角焊缝,也可片面采用角焊缝、片面采用对接焊 缝,支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于 120°的区域宜采用对接焊缝或带坡口的角焊缝。角 焊缝的焊脚尺寸 hf 不宜大于支管壁厚的两倍。 第 10.0.6 条 支管与主管的毗连焊缝可视为全周角焊缝按公式(7.1.2-1)实行企图,但取β f =1。角焊缝的有用厚度沿支管周长是变更的,当支管轴心受力时,均匀有用厚度可取 0.7hf。焊缝 的企图长度(支管与主管结交线长度)可按下列公式企图: 第 10.0.7 条 为包管节点处主管的强度,支管的轴心力不得大于下列法则中的承载力安排值: 38 50。 注:①本条合用规模为:0.2≤β ≤1.0,ds/ts≤50(ts-支管壁厚),θ ≥30°。当d/t>50 时,取d/t= ②本条中的X型和K型节点系指支管轴线与主管轴线正在统一平面内。 第十一章 圆钢、小角钢的轻型钢机合 第 11.0.1 条 本章法则仅合用于正在跨度不领先 18m 且起重量不大于 5t 的轻、中级职业制桥式吊 车的衡宇中,采用有圆钢或小角钢(小于 45×4 或 56×36×4)的轻型钢机合。 注:型钢构成的机合有一面次要杆件采用小角钢时,可不受本章限定。 第 11.0.2 条 本章法则不对用于运用条目丰富的轻型钢机合(如直接承袭动力荷载,处于高温、 高湿和猛烈腐蚀境遇的轻型钢机合等)所需的迥殊条件。 第 11.0.3 条 轻型钢机合的强度安排值,应按第 3.2.1 条、第 3.2.2 条和第 11.0.6 条的法则值 并乘以下列折减系数: 39 一、拱的双圆钢拉杆及其毗连 0.85; 二、平面桁架式檩条和三铰拱斜梁,其端部要紧受压腹杆 0.85; 三、其它杆件和毗连 0.95。 第 11.0.4 条 正在桁架中,应尽大概使杆件重心线正在节点处交于一点,不然应试虑其偏爱的影响。 第 11.0.5 条 三铰拱屋架的三角形组合斜梁,其截面高度与斜梁长度的比值不得小于 1/18,截 面宽度与截面高度的比值不得小于 2/5。 第 11.0.6 条 单圆钢压杆毗连于节点板一侧时,杆件应按公式(5.2.2-1)企图其安闲性,毗连 可按公式(11.0.8-1)企图,但焊缝强度安排值应乘以 0.85。单圆钢拉杆毗连于节点板一侧时,杆 件和毗连可按轴心受拉构件企图强度,但强度安排值应低重 15%。 第 11.0.7 条 桁架中的要紧压杆(弦杆、端斜杆、端竖杆)的长细比不宜大于 150,其它压杆 的长细比不宜大于 200。 拉杆的长细比不宜大于 400,张紧的圆钢拉杆的长细比不受限定。 圆钢不宜用于桁架的受压弦杆和受压端斜杆。 第 11.0.8 条 圆钢与平板(钢板或型钢的平板片面,图 11.0.8-1)、圆钢与圆钢(图 11.0.8-2) 之间的焊缝,其抗剪强度应按下式企图: 第 11.0.9 条 圆钢与圆钢、圆钢与平板(钢板或型钢的平板片面)间的焊缝有用厚度,不应小于 0.2 倍圆钢直径(当焊接两圆钢的直径区别时,取均匀直径)或 3mm,并不大于 1.2 倍平板厚度,焊缝计 算长度不应小于 20mm。 第 11.0.10 条 钢板厚度不宜小于 4mm。圆钢直径不宜小于下列数值: 第十二章 钢与混凝土组合梁 第一节 通常法则 第 12.1.1 条 本章法则仅合用于不直接承袭动力荷载由混凝土翼板与钢梁通过毗连件构成的简 支组合梁。组合梁的混凝土翼板,应按相合典型的法则实行安排。 第 12.1.2 条 混凝土翼板的有用宽度 be(图 12.1.2)应按下式企图: 40 第 12.1.3 条 按本章法则思虑全截面塑性进展实行组合梁的强度企图时,钢梁钢材的强度安排 值应按第 3.2.1 条和第 3.2.2 条的法则乘以折减系数 0.9。组合梁的变形企图应按弹性外面实行,对 荷载的短期效应组合,可将截面中的混凝土翼板企图宽度除以钢材与混凝土弹性模量的比值α E换算 为钢截面;对荷载的持久效应组合,则除以 2α E换算为钢截面。 正在强度企图和变形企图中,可不思虑板托截面。 第 12.1.4 条 组合梁施工时,若钢梁下无暂且维持,则混凝土硬结前的质料重量和施工荷载应 由钢梁承袭,钢梁应按第三章和第四章法则企图其强度、安闲性和变形。 第二节 截面和毗连件的企图 第 12.2.1 条 组合梁的抗弯强度应按下列法则企图: 一、塑性中和轴正在混凝土翼板内(图 12.2.1-1),即 Af≤behc1fccm 时: 41 第 12.2.2 条 组合梁截面上的一齐剪力,假定仅由钢梁腹板承袭,应按公式(9.2.2)实行企图。 第 12.2.3 条 简支组合梁上最大弯矩点至梁端区段内的毗连件总数n,可按下式企图: 42 注:当有牢靠按照时,可采用其它样子的毗连件。 第三节 构制条件 第 12.3.1 条 钢梁截面高度不应小于组合梁截面总高度的 1/2.5,当塑性中和轴正在钢梁截面内 时,钢梁板件的宽厚比应相符第 9.1.4 条的法则。 第 12.3.2 条 组合梁板托的高度不宜大于混凝土翼板厚度的 1.5 倍,板托的顶面宽度不宜小于 板托高度的 1.5 倍。 第 12.3.3 条 按公式(12.2.3)算得的毗连件数目,可正在最大弯矩点与零弯矩点之间平均摆设。 当此两点间有较大的集结荷载用意时,则应将毗连件数目按各段剪力争面积之比实行分拨,再各自均 匀摆设。 毗连件沿梁跨度偏向的间距不宜领先混凝土翼板厚度和板托高度之和的 4 倍。 第 12.3.4 条 圆柱头焊钉毗连件的长度不应小于 4d(d 为焊钉直径)。正在施焊时应采用特意的 焊接机具和工艺要领坚实地焊于钢梁翼缘上,其沿梁跨度偏向的间距不宜小于 6d,笔直于梁跨度方 向的间距不宜小于 4d。 第 12.3.5 条 槽钢毗连件的翼缘肢尖偏向应与混凝土翼板对钢梁的秤谌剪应力偏向划一,其与 钢梁上翼缘的毗连焊缝应按第七章的相合法则企图。 第 12.3.6 条 弯起钢筋宜采用直径 d 不小于 12mm 的 I 级钢筋成对对称摆设,用两条长度不小于 4d 的侧焊缝焊接于钢梁翼缘上,其弯起角度通常为 45°,弯折偏向应与混凝土翼板对钢梁的秤谌应 43 力偏向划一。正在梁跨中大概出现剪应力变号处,务必正在两个偏向均有弯起钢筋。每个弯起钢筋从弯起 点算起的总长度不宜小于 25d(Ⅰ级钢筋另加弯钩),个中秤谌段长度不宜小于 10d。 第 12.3.7 条 圆柱头焊钉钉头下皮相或槽钢毗连件上翼缘下皮相应比混凝土翼板底部钢筋逾越 30mm 以上。 毗连件顶面的混凝土守卫层厚度不应小于 15mm。圆柱头焊钉钉杆的概况面或槽钢毗连件的端面:至 钢梁上翼缘侧边的隔断不应小于 20mm;至混凝土板托侧边的隔断不应小于 40mm;至混凝土翼板侧边 的隔断不应小于 100mm。 第 12.3.8 条 钢梁顶面不得涂刷油漆,正在灌浇(或安置)混凝土翼板以前应拂拭铁锈、焊渣、 冰层、积雪、土壤和其它杂物。 附录一 梁的满堂安闲系数 (一)焊接工字形等截面简支梁 焊接工字形等截面(附图 1.1)简支梁的满堂安闲系数φ b应按下式企图: 44 (二) 轧制广泛工字钢简支梁 轧制广泛工字钢简支梁满堂安闲系数φ b应按附外 1.3 采用,当所得的φ b值大于 0.60 时,应按附 外 1.2 查出相应的φ b取代φ b值。 (三) 轧制槽钢简支梁 轧制槽钢简支梁的满堂安闲系数,非论荷载的样子和荷载用意点正在截面高度上的场所,均可按下式计 算: 45 注:①同附外1.1的注③、⑤。②外中的φ b合用于3号钢。对其它钢号,外中数值应乘以 235/fy。 (四) 双轴对称工字形等截面悬臂梁 双轴对称工字形等截面悬臂梁的满堂安闲系数,可按公式(附 1.1)企图,但式中系数β b 应按附外 1.4 查得,λ y=Ll/Iy 中的 Ll 为悬臂梁的悬伸长度。当求得的φ b 大于 0.6 时,应按附外 1.2 查出 相应的φ b 取代φ b 值。 注:本外是按支端为固定的状况确定的,当用于由邻跨延长出来的伸臂梁时,应正在构制上选用法子加紧支承处的抗扭能 力。 (五) 受弯构件满堂安闲系数的近似企图 46 按公式(附 1.3)至公式(附 1.7)算得的φ b值大于 0.60 时,不需按附外 1.2 换算成φ b值,当按 公式(附 1.3)和公式(附 1.4)算得的φ b值大于 1.0 时,取φ b=1.0。 附录二 梁腹板限度安闲的企图 (一) 用横向加劲肋加紧的腹板 用横向加劲肋加紧的腹板(图 4.3.1a),其各区格的限度安闲性应按下式企图: 47 注:当出现限度压应力σ c的荷载用意于梁受拉翼缘时,则应永别假定σ c=0和σ =0,按公式(附 2.1)企图腹板各 区格的安闲性。 (二) 用横向加劲肋和纵向加劲肋加紧的腹板 同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加紧的腹板(图 4.31b、c),其限度安闲性应按下列公式企图: 1.受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格: 48 注:①纵向加劲肋应摆设正在距腹板企图高度受压翼缘 ho/5~ho/4 处。 ②当出现限度压应力 C1 的荷载用意于梁的受拉翼缘时,应永别假定σ c2=0(用σ 3和τ )和假定 σ 2=0(用σ c2=σ c和τ ),按公式(附 2.10)企图受拉翼缘与纵向加劲肋之间腹板各区格的限度安闲性。 (三) 用横向加劲肋、纵向加劲肋和短 加劲肋加紧的腹板 同时用横向加劲肋和正在受压区的纵向加劲肋与短加劲肋加紧的腹板(图 4.3.1d),其限度安闲性应 按下列要领企图: 1.受压翼缘与纵向加劲肋之间区格,按公式(附 2.6)企图,但以α 1(图 4.3.1d)取代α 。 2.受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格,按公式(附 2.10)企图。 附录三 轴心受压构件的安闲系数 49 50 51 52 53 54 55 56 附录四 柱的企图长度系数 57 58 59 60 61 62 附录五 疲倦企图的构件和毗连分类 63 64 65 附录六 螺栓的有用面积 66 附录七 犯法定计量单元与 法定计量单元的换算相干 67 附录八 本典型用词诠释 一、实施本典型条则时,条件厉刻水平的用词诠释如下,以便正在实施中区别对于。 1.呈现很厉刻,非云云作弗成的用词: 正面词采用“务必”; 不和词采用”厉禁”。 2.呈现厉刻,正在平常状况下均应云云作的用词: 正面词采用“应”; 不和词采用“不应”或“不得”。 3.呈现答允稍有采用,正在条目许可时起初应云云作的用词: 正面词采用“宜”或“可”; 不和词采用“不宜”。 二、条则中务必按指定的圭臬、典型或其它相合法则实施的,其写法为“应按……实施”或“应 相符……条件(或法则)”。非务必服从所指定的圭臬、典型(或其它法则)实施的,其写法“可参 照……”。 完! 68